火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法

1.一種火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，包括如下步驟：
S1，建立火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的等效物理模型；
S2，選擇對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流進(jìn)行有效控制的工藝操作參數(shù)，設(shè)為等效模型的輸入變量；
S3，根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度；
S4，根據(jù)所述漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)；
S5，根據(jù)所述循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率；
S6，判斷所述脫硫效率是否和預(yù)設(shè)脫硫效率一致；若是，執(zhí)行S7；若否，將所述脫硫效率置為預(yù)設(shè)脫硫效率，重復(fù)執(zhí)行S3～S6的步驟，直到所述脫硫效率達(dá)到預(yù)設(shè)脫硫效率為止，執(zhí)行S7；
S7，將所述等效物理模型設(shè)為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的仿真模型，結(jié)束仿真操作。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度的公式如下：
其中， 表示漿液中平衡氫離子濃度， 表示從煙氣中脫除的二氧化硫量， 表示CaCO3的消耗量， 表示CaCO3的摩爾分?jǐn)?shù)，VC漿液槽中漿液體積，V表示原煙氣的總體積， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，Wlm表示含石灰石漿液量， 表示含石灰石漿液質(zhì)量濃度，mC漿液槽中漿液質(zhì)量，ρc漿液槽中漿液密度。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述根據(jù)所述漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)的公式如下所示：
其中，xin表示循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)，θ表示漿液中剩余二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)與平衡氫離子摩爾分?jǐn)?shù)的平衡系數(shù)，VC漿液槽中漿液體積， 表示漿液中平衡氫離子濃度，mC漿液槽中漿液質(zhì)量，MC表示漿液的摩爾質(zhì)量。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述根據(jù)所述循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率的步驟包括：
計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元高度；
根據(jù)所述傳質(zhì)單元高度，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元數(shù)；
利用亨利定律，計算出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)；
根據(jù)進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)和出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元高度的公式如下所示：
其中，HOG表示傳質(zhì)單元高度，V表示原煙氣的總體積，KY表示總吸收系數(shù)，a表示單位體積塔層提供的有效傳質(zhì)體積系數(shù)，Ω表示吸收塔的截面積。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述根據(jù)所述傳質(zhì)單元高度，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元數(shù)的公式如下所示：
其中，NOG表示傳質(zhì)單元數(shù)，Z表示噴淋層的高度，HOG表示傳質(zhì)單元高度，s表示脫硫系數(shù)，m表示相平衡系數(shù)，V表示原煙氣的總體積，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，yout表示出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)， 表示溶質(zhì)在氣相的摩爾分?jǐn)?shù)，L表示漿液的摩爾濃度，E表示亨利系數(shù)，p表示總壓，β表示修正系數(shù)。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述利用亨利定律，計算出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)的公式如下所示：
其中， 表示溶質(zhì)在氣相的摩爾分?jǐn)?shù)，m表示相平衡系數(shù)，xin表示循環(huán)漿液中的摩爾分?jǐn)?shù)，L表示漿液的摩爾濃度，xout表示噴淋層后循環(huán)漿液中的摩爾分?jǐn)?shù)，V表示原煙氣的總體積， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，根據(jù)所述進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)和出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率的公式如下所示：
式中， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，yout表示出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)。
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，在所述根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度的步驟之前，還包括：計算脫硫系統(tǒng)制漿區(qū)漿液箱內(nèi)的石膏密度。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，其特征在于，所述計算脫硫系統(tǒng)制漿區(qū)漿液箱內(nèi)的石膏密度的公式如下所示：
RO＝KA*KB/(KB-RATIO*(KB-KA))；
其中，RO表示漿液箱內(nèi)的石膏密度，RATIO表示漿液箱內(nèi)的石膏質(zhì)量濃度，KA表示液相密度，KB表示固相密度。

火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法\n技術(shù)領(lǐng)域\n[0001] 本發(fā)明涉及火力發(fā)電廠污染物控制技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法。\n背景技術(shù)\n[0002] 近些年來，隨著電力事業(yè)的飛速發(fā)展，火力發(fā)電廠的火電裝機(jī)總?cè)萘恳搽S之增加，這大大增加了火電廠的耗煤量。耗煤量的大量增加，由煤燃燒產(chǎn)生的污染物，像飛灰、氮氧化物和二氧化硫?qū)Νh(huán)境的污染也變得愈來愈嚴(yán)重，因此，嚴(yán)格控制燃煤產(chǎn)生的污染物的排放成為電力事業(yè)發(fā)展的重要組成部分。\n[0003] 火力發(fā)電廠鍋爐尾部煙氣中的二氧化硫排放量控制是治理大氣污染物的重要一環(huán)，而石灰石-石膏濕法脫硫工藝是當(dāng)前應(yīng)用范圍最廣、工藝技術(shù)最成熟的標(biāo)準(zhǔn)脫硫工藝技術(shù)。石灰石-石膏濕法脫硫工藝是濕法脫硫的一種，是當(dāng)前大機(jī)組火電廠煙氣脫硫的基本工藝，它采用價廉易得的石灰石或石灰作脫硫吸收劑，石灰石經(jīng)破碎磨細(xì)成粉狀與水混合攪拌成吸收漿液，當(dāng)采用石灰為吸收劑時，石灰粉經(jīng)消化處理后加水制成吸收劑漿液；在吸收塔內(nèi)，吸收漿液與煙氣接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及鼓入的氧化空氣進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)被脫除，最終反應(yīng)產(chǎn)物為石膏；脫硫后的煙氣經(jīng)除霧器除去帶出的細(xì)小液滴，經(jīng)換熱器加熱升溫后排入煙囪；脫硫石膏漿經(jīng)過脫水裝置脫水后進(jìn)行回收。通過上述操作，可以大大降低煤燃燒排放的煙氣對環(huán)境的污染程度；電站仿真機(jī)可以對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的實際運行情況進(jìn)行模擬，并獲取相應(yīng)的數(shù)據(jù)，便于工程技術(shù)人員掌握火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的運行情況。\n[0004] 現(xiàn)有的電站仿真機(jī)對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)采用的仿真建模方法，現(xiàn)有的電站仿真機(jī)采用的仿真建模方法只能獲取火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的靜態(tài)數(shù)據(jù)，來對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的脫硫效率進(jìn)行計算，無法實時反映火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的運行情況。\n發(fā)明內(nèi)容\n[0005] 基于此，有必要針對現(xiàn)有的電站仿真機(jī)采用的仿真建模方法只能獲取火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的靜態(tài)數(shù)據(jù)，無法實時反映火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的運行情況的技術(shù)問題，提供一種火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法。\n[0006] 一種火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，包括如下步驟：\n[0007] 步驟S1，建立火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的等效物理模型；\n[0008] 在上述步驟的等效物理模型中，火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)包括：吸收塔、漿液泵、漿液箱、攪拌器、控制開關(guān)的閥門和連接各個組成部分的管道等；通過建立上述火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的等效物理模型，將火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流現(xiàn)場的運行情況實時地反映在所述等效物理模型上，可以實時計算脫硫系統(tǒng)各環(huán)節(jié)漿液情況和脫硫效果，模擬火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)機(jī)組的實際運行情況，并為工程技術(shù)人員提供無損實驗數(shù)據(jù)。\n[0009] 步驟S2，選擇對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流進(jìn)行有效控制的工藝操作參數(shù)，設(shè)為等效模型的輸入變量；\n[0010] 在步驟S2中，所述等效模型的輸入變量可以是漿液箱內(nèi)的石膏質(zhì)量濃度、通過脫硫系統(tǒng)的原煙氣總體積等。\n[0011] 步驟S3，根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度；\n[0012] 在步驟S3中，根據(jù)步驟S2的輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度。在本步驟中，可以將漿液區(qū)看作全混流反應(yīng)器，漿液槽內(nèi)的漿液具有均一的濃度和溫度分布，二氧化硫在石灰石漿液中吸收反應(yīng)的反應(yīng)機(jī)理如下所示：\n[0013]\n[0014]\n[0015]\n[0016] 上式中的平衡常數(shù)分別為：Ks＝4.25E39，Ke＝7.69E9，Ksp＝12692.5。\n[0017] 根據(jù)上述二氧化硫在石灰石漿液中吸收反應(yīng)的反應(yīng)機(jī)理，可知，漿液中氫離子濃度的增量等于漿液槽中生成的氫離子濃度減去在反映過程中消耗的氫離子濃度。因此，漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度可以通過下式進(jìn)行計算：\n[0018]\n[0019] 其中， 表示漿液中平衡氫離子濃度， 表示從煙氣中脫除的二氧化硫體積量， 表示CaCO3的消耗量， 表示CaCO3的摩爾分?jǐn)?shù)，VC漿液槽中漿液體積，V表示原煙氣的總體積， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，Wlm表示含石灰石漿液量，mlm表示含石灰石漿液質(zhì)量濃度，mC表示漿液槽中漿液質(zhì)量，ρc表示漿液槽中漿液密度。\n[0020] 步驟S4，根據(jù)所述漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)；\n[0021] 在步驟S4中，根據(jù)步驟S3計算得到的漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)，可以采用如下公式：\n[0022]\n[0023] 其中，xin表示循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)，θ表示漿液中剩余二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)與平衡氫離子摩爾分?jǐn)?shù)的平衡系數(shù)，MC表示漿液的摩爾質(zhì)量。\n[0024] 步驟S5，根據(jù)所述循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率；\n[0025] 在步驟S5中，根據(jù)步驟S4計算得到的循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率。\n[0026] 步驟S6，判斷所述脫硫效率是否和預(yù)設(shè)脫硫效率一致；若是，執(zhí)行步驟S7；若否，將所述脫硫效率替換預(yù)設(shè)脫硫效率，重復(fù)執(zhí)行步驟S3～S6，直到所述脫硫效率達(dá)到預(yù)設(shè)脫硫效率為止，執(zhí)行步驟S7；\n[0027] 步驟S7，將所述等效物理模型設(shè)為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的仿真模型，結(jié)束仿真操作。\n[0028] 上述火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，根據(jù)進(jìn)入吸收塔的煙氣中的二氧化硫與加入吸收塔內(nèi)的石灰石在石灰石漿液中吸收反應(yīng)的反應(yīng)機(jī)理，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度；然后，根據(jù)漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算得到循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)；最后，根據(jù)進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)和出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，計算出脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率；若所述脫硫效率和預(yù)設(shè)脫硫效率不一致，則將所述脫硫效率替換預(yù)設(shè)脫硫效率，重復(fù)計算脫硫系統(tǒng)的脫硫效率的步驟，直到所述脫硫效率與預(yù)設(shè)脫硫效率一致為止，然后將所述等效物理模型設(shè)為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的仿真模型，結(jié)束仿真操作；所述火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，通過對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)中漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度、循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)以及脫硫效率的數(shù)據(jù)進(jìn)行實時計算，使得工程技術(shù)人員能夠得到無損實驗數(shù)據(jù)，便于掌握火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的實時運行情況，也為提高脫硫系統(tǒng)的脫硫效率提供參考依據(jù)。\n附圖說明\n[0029] 圖1為本發(fā)明的其中一個實施例的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法流程圖；\n[0030] 圖2為本發(fā)明的另一個實施例的計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)脫硫效率的方法流程圖；\n[0031] 圖3為應(yīng)用本發(fā)明的其中一個實施例的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)進(jìn)行實時控制的方法流程圖。\n具體實施方式\n[0032] 為了更進(jìn)一步闡述本發(fā)明所采取的技術(shù)手段及取得的效果，下面結(jié)合附圖及較佳實施例，對本發(fā)明的技術(shù)方案，進(jìn)行清楚和完整的描述。\n[0033] 如圖1所示，圖1為本發(fā)明的其中一個實施例的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法流程圖；\n[0034] 一種火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，包括如下步驟：\n[0035] 步驟S1，建立火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的等效物理模型；\n[0036] 步驟S2，選擇對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流進(jìn)行有效控制的工藝操作參數(shù)，設(shè)為等效模型的輸入變量；\n[0037] 步驟S3，根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度；\n[0038] 步驟S4，根據(jù)所述漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)；\n[0039] 步驟S5，根據(jù)所述循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率；\n[0040] 步驟S6，判斷所述脫硫效率是否和預(yù)設(shè)脫硫效率一致；若是，執(zhí)行步驟S7；若否，將所述脫硫效率置為預(yù)設(shè)脫硫效率，重復(fù)步驟S3～S6，直到所述脫硫效率達(dá)到預(yù)設(shè)脫硫效率為止，執(zhí)行步驟S7；\n[0041] 步驟S7，將所述等效物理模型設(shè)為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的仿真模型，結(jié)束仿真操作。\n[0042] 通過上述步驟，本發(fā)明的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，通過為工程技術(shù)人員提供無損實驗數(shù)據(jù)，準(zhǔn)確地反映火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的實時運行情況，更為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的完善提供參考依據(jù)。\n[0043] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0044]\n[0045] 其中， 表示漿液中平衡氫離子濃度， 表示從煙氣中脫除的二氧化硫體積量， 表示CaCO3的消耗量， 表示CaCO3的摩爾分?jǐn)?shù)，VC漿液槽中漿液體積，V表示原煙氣的總體積， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，Wlm表示含石灰石漿液量，mlm表示含石灰石漿液質(zhì)量濃度，mC表示漿液槽中漿液質(zhì)量，ρc表示漿液槽中漿液密度。\n[0046] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述根據(jù)所述漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度，計算循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0047]\n[0048] 其中，xin表示循環(huán)漿液中二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)，θ表示漿液中剩余二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)與平衡氫離子摩爾分?jǐn)?shù)的平衡系數(shù)，MC表示漿液的摩爾質(zhì)量。\n[0049] 圖2為本發(fā)明的另一個實施例的計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)脫硫效率的方法流程圖，由于氣體吸收過程是傳質(zhì)控制過程，因此，氣體吸收過程的脫硫效率的計算可以從上層到下層進(jìn)行。\n[0050] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述根據(jù)所述循環(huán)漿液中二氧化硫摩爾分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率的步驟包括：\n[0051] S501：計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元高度；\n[0052] S502：根據(jù)所述傳質(zhì)單元高度，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元數(shù)；\n[0053] S503：利用亨利定律，計算出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)；\n[0054] S504：根據(jù)進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)和出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率。\n[0055] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元高度，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0056]\n[0057] 其中，HOG表示傳質(zhì)單元高度，KY表示總吸收系數(shù)，a表示單位體積塔層提供的有效傳質(zhì)體積系數(shù)，Ω表示吸收塔的截面積。\n[0058] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述根據(jù)所述傳質(zhì)單元高度，計算火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的傳質(zhì)單元數(shù)，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0059]\n[0060] 其中，NOG表示傳質(zhì)單元數(shù)，Z表示噴淋層的高度，HOG表示傳質(zhì)單元高度，s表示脫硫系數(shù)，m表示相平衡系數(shù)，V表示原煙氣的總體積，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，yout表示出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，E表示亨利系數(shù)，p表示總壓，β表示修正系數(shù)。\n[0061] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述利用亨利定律，計算出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0062]\n[0063] 其中， 表示溶質(zhì)在氣相的摩爾分?jǐn)?shù)，m表示相平衡系數(shù)，xin表示循環(huán)漿液中的摩爾分?jǐn)?shù)，L表示漿液的摩爾濃度，xout表示噴淋層后循環(huán)漿液中的摩爾分?jǐn)?shù)，V表示原煙氣的總體積， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)。\n[0064] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)和出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，計算脫硫系統(tǒng)液固兩相流的脫硫效率，可以采用如下的公式進(jìn)行計算：\n[0065]\n[0066] 式中， 表示脫硫效率，yin表示進(jìn)口原煙氣進(jìn)口二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)，yout表示出口凈煙氣二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)。\n[0067] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，在所述根據(jù)所述輸入變量和預(yù)設(shè)脫硫效率，計算漿液槽內(nèi)平衡氫離子濃度的步驟之前，還可以包括：計算脫硫系統(tǒng)制漿區(qū)漿液箱內(nèi)的石膏密度。\n[0068] 在其中一個實施例中，本發(fā)明的脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法，所述計算脫硫系統(tǒng)制漿區(qū)漿液箱內(nèi)的石膏密度，可以采用如下公式進(jìn)行計算：\n[0069] RO＝KA*KB/(KB-RATIO*(KB-KA))；\n[0070] 其中，RO表示漿液箱內(nèi)的石膏密度，RATIO表示漿液箱內(nèi)的石膏質(zhì)量濃度，KA表示液相密度，KB表示固相密度。\n[0071] 如圖3所示，圖3為應(yīng)用本發(fā)明的其中一個實施例的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法對火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)進(jìn)行實時控制的方法流程圖。本實施例的火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流仿真建模方法中對脫硫系統(tǒng)的模擬包括脫硫工藝的三種狀態(tài)：運行狀態(tài)、暫停狀態(tài)和終止?fàn)顟B(tài)，而控制這三種狀態(tài)之間的轉(zhuǎn)換可以通過如下幾種按鈕：啟動按鈕、停止按鈕、暫停按鈕和繼續(xù)按鈕。\n[0072] 因此，這三種狀態(tài)的轉(zhuǎn)換關(guān)系如下所示：\n[0073] 1)終止?fàn)顟B(tài)――(啟動)――運行狀態(tài)；\n[0074] 2)暫停狀態(tài)――(繼續(xù))――運行狀態(tài)；\n[0075] 3)運行狀態(tài)――(暫停)――暫停狀態(tài)；\n[0076] 4)運行狀態(tài)――(停止)――終止?fàn)顟B(tài)；\n[0077] 5)暫停狀態(tài)――(停止)――終止?fàn)顟B(tài)。\n[0078] 通過上述狀態(tài)之間的轉(zhuǎn)換，可以模擬火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)液固兩相流的實時運行狀況，能夠為工程技術(shù)人員提供無損實驗數(shù)據(jù)，準(zhǔn)確地反映火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的實時運行情況，更為火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的改進(jìn)提供參考依據(jù)。只有實時掌控火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)內(nèi)部的運行情況，才能有效控制火力發(fā)電廠脫硫系統(tǒng)的脫硫效率，才能有效地降低煤燃燒排放的煙氣對環(huán)境的污染。\n[0079] 以上所述實施例的各技術(shù)特征可以進(jìn)行任意的組合，為使描述簡潔，未對上述實施例中的各個技術(shù)特征所有可能的組合都進(jìn)行描述，然而，只要這些技術(shù)特征的組合不存在矛盾，都應(yīng)當(dāng)認(rèn)為是本說明書記載的范圍。\n[0080] 以上所述實施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并不能因此而理解為對發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進(jìn)，這些都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。因此，本發(fā)明專利的保護(hù)范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。